書名：一定能趕過英國
作者：刁家翔
出版社：南京 : 江蘇人民出版社
年份：1958
頁數和開本： 36頁 ; 19cm
題名：?
主題：工業經濟-經濟發展

作者：刁品安   回復：137   發表時間：2009-05-23 16:44:00

小偵察員
品種：連環畫/小人書-連環畫/小人書屬性：77-79年，繪畫版連環畫，，64開，現代題材，單行本，吉林，普本，頁碼不詳，，，簡介：吉林人民出版社出版，繪畫：李文祥、刁慶世、生咸祥，1977年10月第一版第一次印刷--

作者：220.114.168.*   發表時間：2010-06-02 21:16:42

題 名／責任者／語種： 食品安全與質量管理學／刁恩杰主編／中文
出版發行／ 北京：化學工業出版社，2008 ／213頁;26厘米
裝訂形式／定價： ISBN：978-7-122-01596-9／24.00元
索書號： R155.5/55
叢編：
附注： 普通高等教育“十一五”規劃教材
附件：
文摘或提要： 本書分別介紹了食品安全與質量管理的基本概念和理論以及進行食品質量安全管理的重要性；食品中存在的三大類危害及其預防控制措施；食品安全控制體系；食品安全性毒理學評價與安全風險分析；食品質量控制方法；食品企業現場管理等。

作者：117.95.16.*   發表時間：2010-06-13 07:51:39

托起輝煌,刁培江,中國環境科學出版社,7-80135-957-7,D619.613

作者：117.95.19.*   發表時間：2010-06-20 07:00:18

圖書名稱：土單驗方選編【由赤腳醫生刁希武搜集和歷程經驗處方整理，內有接骨散、接骨膏等良方】

書籍作者：安澤縣赤腳醫生刁希武搜集
圖書出版社：解放軍115醫院、安澤縣革委會衛生辦

出版時間：1970-10 印刷時間：1970-10
開本：64開 頁數：95頁

作者：117.95.21.*   發表時間：2010-06-23 15:54:53

作者：刁友標   發表時間：2010-06-24 12:28:06

實用醫學文獻學
該書售價：10 元
書籍作者：刁建勤
圖書出版社：山東科學技術出版社
出版時間：2007-01

作者：117.95.16.*   發表時間：2010-06-28 06:14:29

民國平度縣續志(據民國二十五年鉛印本影印)/丁世平，刁承襄修；尚慶翰纂

作者：117.95.16.*   發表時間：2010-06-28 06:35:57

鋼筋混凝板塊砌體柱試驗研究

營口市人民防空辦公室 刁學東

　　前言
　　本板塊砌體柱試驗是根據“防空地下室及一般地下室臨戰時應急加固措施的研究”課題規定之要求擬定。是臨戰前應急加固支撐結構(柱)的一種形式。可以由非專業技術人員在24小時內基本以人力(或輔以小型工具如滑輪、千斤頂等)能完成施工任務為指導思想。可以立即就地取材進行支撐柱的施工而不需準備其他柱體砌筑材料(除粘結材料砂漿以外)。支撐柱之砌塊(板塊)平時用作地面裝修或用于建筑物周圍作永久性人行道之面層等，戰時可拆下用于支撐柱的砌筑。
　　本試驗將是探索用此種板塊砌筑之柱體(以下皆稱之為板塊砌體柱)在應急條件下應用之可能性、可行性及其物理力學性能和破壞形式及極限承載力等與一般柱相比所具有的特殊特征，進而給出按一般常規設計計算時需要修正的條件。
　　本試驗主要分兩部分：第一部分為模型試驗，目的是初步觀察其工作特點；第二部分為實物試驗，以柱高3.0m為實物柱高，觀察其在受荷過程中之特征及極限承載能力。板塊中配有橫向受力鋼筋以增加其強度并有一組未配筋者作對比。試驗支撐柱之砌筑由非專業技術人員施工，砂漿標號及配比不作硬性規定，只按一般常識性常規習慣方法配制，估計所用之水泥砂漿：砂：水泥≈(3～6) ： l，用水量不作規定，但在砌筑時留有試塊以備理論分析驗算時參考。 試驗多在砌筑后1～3日內進行(少數試件因條件變化有拖長時間者)，以便模擬戰時條件。因此，試驗方法不受正規試驗程序之約束。
　　1 試驗構件--板塊的設計制造
　　1．1 試驗構件之原件--板塊
　　主要是配有橫向鋼筋的正方形板，代號為C15、C20、C30、C40，其中右側前兩位數字為板塊邊長為1cm 。C15及C20之板厚為9cm 、C30及C40之板厚為6cm 。板塊中間配有由橫向鋼筋φ6(Ag =0.283cm2)構成的焊接網(制作時改為綁扎網).C15及C20板中間放有井字形鋼筋網。C30及C403配有每個方向皆為3根的直角交叉網。C405配有每個方向為5根的直角交叉網。此外有一組為不配鋼筋網者作對比(C30B)，見表l。

每塊重量 C15為5.1kg，C20為9kg，C30為13.5kg、C40為24kg。
　　板塊制造限于條件每次每種只能做六塊。混凝土設計標號為200#，配比按規范規定，自然條件下養生，并相應的留下每天制作板塊的混凝土試件2組(10x10x10cm3)。
　　1．2 試驗計劃
　　由于板塊砌體柱是根據應急加固要求之條件設想出來的新型式柱，是以每個板塊平面形狀及尺寸構成柱截面的只有水平砂漿縫而無垂直砂漿縫的鋼筋混凝土板塊砌成的，其力學特征及破壞特點與一般柱的區別尚未見于資料,故擬先做一批小尺寸的(1/2比例的C15及C20)模型試驗以探索其特點。計劃取C15及C20之板塊砌體柱模型試件高度為0.5、1.0、1.5m之試件各2根，共計12根。 C15之高(H)寬(L)比h/l為3.3、6.7及10.0；C20之高寬比為2.5、5.0及7.5。這樣還可基本上反映出一些細長比的影響。
　　實物板塊砌體柱試件高度按一般地下室高度取為3.Om，計劃試驗由有橫向配筋板塊的C30G及無筋板塊的C30B板塊砌塊柱各1根，這樣C30之高寬比h／l=10．0；計劃試驗C40柱2根其中C403各方向配有3根橫向鋼筋，C405各方向配有5根橫向鋼筋，C40之高寬比皆為h／l=7.5。
　　2 構件試驗
　　2．1 模型試驗
　　主要是由C15及C20板塊砌成之試件，幾何模擬1／2比例之實物。實驗目的是初步探討砌體柱的受力過程特征及破壞現象。量測了柱高中間處截面應變及部分構件的總變形。截面平均應變用百分表量測，其基距C15皆取為200mm，C20皆取為300mm。構件之總變形用百分表量測的試驗機上下加力板間距受力時之變化值表示。一般過程是在第一天砌筑構件，第二天進行試驗，試驗時灰縫砂漿強度多在5kg／cm2 以上。
　　模型試件試驗過程中發現有些柱試件破壞后只有頂部一部分板塊被壓碎，未破碎部分之板塊仍完整無損。因此又進行了幾次利用高度大的已破壞試驗完畢的試件柱去掉破碎板塊后之殘余部分再進行一次較短的試件柱試驗，以探索這類砌體在已被壓壞一次之后完整殘余部分再受壓時其強度是否會受影響。因此，模型試件柱共做了14根，比原計劃之12根多2根。
　　2．2 實物板塊砌體柱試驗
　　C30及C40為實物柱試驗，柱高為3.0m。試驗在500t長柱試驗機上進行，實物柱原計劃為4根：C30、C30B、C403及C405。 但吸取了模型試驗經驗在每次試驗破壞后。去掉破碎板塊，對仍殘留著的較好的有一定h/l比例的殘柱，繼續進行較小 h/l 柱的試驗，所以共做了13次試驗。
　　實物柱試驗方法及過程與模型柱相似，用百分表量測柱高度中間截面平均應變，基距皆取為250mm,量測了柱全高變形值(測試驗機兩加壓盤間距變化)。C405量測了柱高3／4、1／2及1／4截面處之平均應變，以觀察全柱不同高度處之應變情況，方法同前。在部分柱截面灰縫中埋人應變磚觀察截面水平橫向應變。試驗過程中觀察了裂縫出現及發展至破壞時之狀態，觀察了破壞現象并判斷破壞形式以便與一般常規概念中柱的破壞形式作比較。
　　3 實驗現象描述
　　3．1 C15及C20模型試驗
　　全部14根試件柱反映出下列一些普遍現象。
　　(1) 試件幾何對中后在試驗機上進行的軸心受壓柱試驗，由于砌筑時砂漿不勻及實際加荷試驗之荷載難于與試件中心吻合等多種原因,實際上多不能理想的中心受壓而呈小偏心受壓狀態,個別情況下偏心較大，總的來說都不是純中心受壓狀態。這種情況也是符合實際工程狀況的。
　　(2) 垂直裂縫出現后不久即達到破壞。初裂縫出現的位置無明確的規律性，但一般可認為先出現于標號較低的板塊處或集中應力較大的板塊處。初微裂縫出現后在荷載繼續稍增加的情況下裂縫不再明顯增寬試件即破壞。最早出現初微裂縫約在80％破壞荷載時，一般多在90％破壞荷載左右出現初微裂。繼之再增加荷載即達破壞，可認為破壞為脆性破壞。
　　(3) 試件破壞有幾種狀態：
　　a.在試件柱頂部處破壞較多，皆呈板塊受壓破壞，破壞在水平砂漿縫上下界限分明，縫上面板塊破碎，縫下面板塊完整無損且無裂縫，不大。破壞在水平砂漿縫上下界限分而且這些破壞與 h／l之比值關系不大。
　　b.斜劈型破壞．形式與常規無筋砌體或混凝土中心受壓短柱之破壞形式相似，最后破壞形狀呈斜劈面，破壞部位多發生于試件高度的中下部，亦有發生于中上部者，這種類型的破壞多發生于試件柱砂漿標號較高(>25#)時。
　　c從構件試驗的全過程觀察，試件多處于彈性狀態，彈塑性應變不明顯。破壞接近脆性破壞。
　　3．2 實物板塊砌體柱C30及C40試驗
　　實物板塊砌體柱的試驗方案是在模型板塊柱試驗基礎上制定的3.0m高的實物柱約需板塊38～39塊。C30柱用板塊38塊。各板塊標號柱中間低，柱兩端高,其余在C30B、C403及C405的板塊標號皆采取自上而下逐漸增高的排列方法，上低下高。3.0m
　　高實物柱破壞后，拆掉破壞部與板塊尚可余下一個高度稍小的短柱，仍有試驗研究價值。因此，原計劃試驗的 4根實物柱，實際做丁13次試驗，不僅獲得了實物柱的應用可能性資料，也多得到了一些不同高度柱的分析對比資料和數據。
　　(1) 從破壞形式觀察，實物柱的破壞與模型試件柱大體相同但略有差異，大部分表現為接近于中心受壓的小偏心破壞及斜劈型破壞，斜劈型破壞只發生于試驗時砂漿標號高的柱上，只有無筋板塊砌體柱C30B，破壞時四個柱面同時出現幾乎貫穿全柱長的縱向裂縫破壞。實物柱破壞時在破壞部分只少有6塊以上板塊被壓碎，一般在8～15塊，可認為破壞區高度在1.5倍寬度以上。
　　(2) 實物柱破壞過程與模型柱略有不同，大部分是無規律的先在某幾處不相關的板塊上的個別部分發生垂直裂縫，有的地方此類型的垂直裂縫在相鄰的數塊板塊上發生連續的一條或多條，但它們多不是最終的破壞裂縫。實物柱破壞時先是在某幾塊板塊角部開始出現脫落趨勢，繼而該部分砂漿沿水平縫斷裂，最后板塊角部脫落板塊壓碎，從而整體實物柱失去承載能力。
　　初垂直裂縫的出現時間亦沒有規律性，C403在17％破壞荷載時即出現垂直裂縫，無橫向筋的C30B在40％破壞荷載時即發現個別板塊有垂直裂縫發生，但這兩柱的垂直裂縫對以后繼續加荷試驗及破壞均未發生影響，可認為是由于局部應力過大而引起的。多數柱的垂直裂縫發生于65％～70％，破壞荷載前后，個別的在90％破壞荷載時始發生,只有無筋板塊的C30B柱是在100％破壞荷載時突然各柱面出現大垂直縱向裂縫而破壞。
　　(3) 試驗時測定了柱高中間截面平均應變并用之判斷和控制柱的受力狀態，但柱的破壞多數不發生于柱高中間截面處。考慮到非專業技術人員對實物柱的砌筑質量及對已發現的實物柱破壞現象做更進一步的解釋，最后的C405柱試驗時在柱高度的1／4、1／2及3／4三處截面都作了應變測試，其結果見圖１。可以看出柱下部1／4處截面基本處于中心受壓狀態。柱中間1／2高處及柱上部3／4高度處截面則處于偏壓狀態且偏壓方向也不一致，偏壓應變值亦較大，最后破壞即發生于柱的中上部位，破壞時出現了兩個接近斜劈裂破壞面，其性質與荷載一截面應變曲線的形式比較一致(見圖2)。C405柱下部應變值小于上部應變值,可以由其砌筑工藝過程加以解釋。根據砌體施工規范規定實物柱每天只宜砌筑1．5m高度，再高則傾斜失穩，故3.０m高實物柱是分兩次于兩天內砌筑完成的。因為砌筑1.5m高度以下之板塊柱時,施工方便，灰縫亦較薄較勻,而襯筑1.5m高度以上之板塊柱時，相對施工難度較大，向上運板塊及砂漿等較困難，導致灰縫較厚且不均勻。由于下部柱砌筑早于上部柱一天且灰漿薄勻，灰縫砂漿強度又高于上部，故下部之應變數值小。
　　由此得出了一個概念，即實物柱作為中心受壓板塊砌體柱且較早受力時不同高度處的截面受力特性是不一致的，有時甚至變化很大．這就解釋了已試驗的柱，其破壞特性不同于正常勻質材料柱的一個原因，從而提醒人們考慮由非專業技術人員臨戰前用此種形式應急加固時，在設計計算階段要考慮這類特殊工作狀態變化的因素。

(4) 實物柱的板塊中之橫向鋼筋在破壞前起到一些作用。在C30柱中不明顯，C40柱試驗時，特別是C405型板塊砌體,截面應變在柱破壞前已有彈塑性性能出現(見圖1)。由于板塊中橫向鋼筋未能形成更強的套箍作用(未采用封閉形式箍筋)，彈塑性性能也未能充分發揮。
　　無橫向鋼筋板塊砌體在C30B破壞后,板塊之形狀破碎；有橫向鋼筋板塊柱如C30等，破壞后之板塊形狀則是角部及四周邊緣破壞，鋼筋露出，板塊中心部位完整或只有一條微縱裂紋。說明無橫向鋼筋對板塊的破壞狀態是有影響的，其影響程度和橫向鋼筋作用發揮的程度有關。
　　4 試驗結果整理分析及計算方法
　　因為板塊砌體柱是具有橫向水平砂漿縫而無縱向砂漿縫的一種砌體柱，仍屬于磚石結構砌體范疇，故采用 GBJ3-73磚石結構設計規范 [I] 所提出的計算式及計算值與實驗值作比較。
　　按規范無筋砌體構件軸心和偏心受壓時之計算式為
　　KN≤ φ α AR (W)
　　其中: K---安全系數=2.３；
　　N---縱向力；
　　φ---受壓構件的縱向彎曲系數,與砂漿標號有關，按β∝ H 0 /d 關系查表 取值。
　　A---截面面積。
　　R---- 砌體抗壓強度 ,按照規范查表求得。數值與板塊混凝土及砂漿標號有關。對本試驗而言，查表取值時不考慮砌塊砌體每皮高度之影響。
　　α---縱向力偏心影響系數，本題中按中心受壓計算取α=1 .0
　　β--------構件高厚比，按規范=0.85 H 0 /d 。
　　H 0 - ------- 構件的高度，本題中采用試件柱高度．
　　d---截面邊長，本題中為正方形板塊邊長1。
　　確定砌體抗壓強度時需先確定砌塊標號，在本題中即為板塊之混凝土抗壓強度。板塊系按方格網配筋，其強度考慮套箍效應可用文獻 [2]之建議式計算。該式為
　　? c a =? c (1+0.85 Φ -2 +0.85 Φ ) - (z)
　　其中：Φ ---套箍指標，Φ= M t ? s /? c
　　μ t---體積配箍率，本題中M t =2nA/ls
　　A S------- 單根橫向鋼筋的截面積，本題中為φ6A S =0.283cm 2 。
　　? s--------- 鋼筋的屈服強度，本題中按規范取為 2400kg／cm 2 。
　　? c-------- 結構混凝土的抗壓強度，按文獻 [2]取為 ? c =0.7xR 20 ；
　　? c a ——套箍混凝土的抗壓強度 =Nμ/A C
　　Nμ——極限荷載，試驗值相當于(w)，式中之KN值。
　　A c ——本題中為板塊面積。
　　s——鋼筋網片間距，本題中取為板塊厚度9cm及6cm2種。
　　l——鋼筋網片的邊長，本題中計算時取為板塊寬度．
　　以板塊強度 ? c a (無橫向筋時為 ? c)作為砌塊強度，按規范查表確定砌體抗壓強度R，再依據試件柱高度H及試驗時砂漿標號查出縱向彎曲系數φ，即可按式 (w)求出有橫向配筋的板塊砌體在極限承載力P C1 = Nu=KN，用之與實驗之板塊砌體柱試驗破壞承載力 p u作比較。考慮到本題中試驗所用板塊中配置的橫向鋼筋未能完全形成套箍作用，及24小時砌筑完畢后立即加荷試驗時之板塊砌體柱砂漿強度尚未形成等因素,計算比較時增添了假設橫向鋼筋作用為零(即無套箍增強作用或無橫向鋼筋 ? c a =? c )及砂漿標號為0時的兩項計算極限荷載值P C2 及P C3 ，以利比較。
　　按上述計算方法得出之考慮橫向筋套箍作用的 PC1 ，不考慮橫向筋套箍作用的P C2 及視砂漿標號為零的PC3 ，等計算數值比較，可得出實驗數值P u 仍全部大于各類的理論計算數值且吻合良好，以實物柱為例P u /P C1 、P u /P C2 用P u /P C3 之平均值分別為 1.59 ， 1.79 及 3.11 相應的變異系數為 0.176、0.283及0.145。
　　試驗值P u至少為砌筑后6小時之值(上午砌筑、下午試驗)一般皆為砌筑后1—2天內之值，少數有拖長一周以后試驗者。 試驗時之砂漿標號在5～90之間。
　　從計算比較中還可發現，按上述方法計算時橫向鋼筋套箍作用影響承載力的能力小，P C１/ P C２ =1.24，而砂漿標號對承載力的能力影響大P C２ / P C３ =1.58。這些數值關系在設計計算時要加以重視。
　　由于橫向鋼筋套箍作用對板塊砌體柱承載力的影響，只有25％左右，數值不十分顯著，用增加橫向鋼筋量難于大幅度的增加板塊砌體柱的承載力，故建議板塊內可只用最小配筋率構造配以封閉形箍筋，以增加板塊防破碎能力及稍許提高其彈塑性能即可。
　　從24小時內非專業技術人員就地取材砌筑的約束條件研究觀察時，即或取砂漿標號為零設計計算，上述設計計算方法也是安全的。如適當考慮時間因素，可以允許有幾天時間使砂漿增加強度，則按上式計算結果之值尚可乘以砂漿強度提高的影響系數，按本試驗計算比較，該值可取為1.5～1.6。
　　5 幾點結論及建議
　　1.板塊砌體柱完全能滿足在24小時內，由非專業技術人員就地取材并完成應急加固砌筑的要求，而且施工時可不限制砂漿標號。板塊平時可用于鋪設地面或路面，需要時拆下使用，其形狀可為正方形或正六角形，每塊外形尺寸及厚度以能滿足平時使用要求及人力能搬動之重量為限。
　　2.本文給出之設計計算方法有足夠的可靠性。計算時可不考慮橫向鋼筋之套箍效應并取砂漿標號為零。可根據今后對臨戰前應急加固預警時間長短的研究結果，在計算值上乘以強度提高系數1，0～1．6(如預警時間為24小時取1．0時間長時可酌情提高到1．6)。
　　3.板塊內橫向鋼筋可按最小配筋率構造放置。外緣必需是封閉形箍筋，中間單根鋼筋要有彎鉤或與箍筋焊接。制造板塊的混凝土標號要在200#以上。
　　有關本文詳細內容的照片，圖表，試驗曲線及計算比較等，見文獻[5]。
參 考 文 獻
　［l］GBJ 3—73國家標準．磚石結構設計規范
　［2］焦占栓，蔡紹懷.方格網套箍棍凝上的強度和變形．中國建筑科學研究院結構所，1984.7
　［3］張曉漪，刁波等.防空地下室及一般地下室臨戰時應急加固描施的研究。全國人防工程科研成果選編。
　［4］張曉漪，刁波.用靜載試驗方法評估防護結構抗力的研究．地下空間。
　［5］“防空地下室及一般地下室臨戰前應急加固措施研究”報告。

（2004年6月）

作者：117.95.16.*   發表時間：2010-07-18 07:42:24

認識重慶瑞豐包裝制品有限公司總經理肖明凱君，是在重慶華亞紙業公司。在當年那批進入華亞的知識青年中，他給我的印象是勤奮好學、腳踏實地、眼界開闊、豁達真誠，算得上是包裝界的知識才俊。在華亞公司頻臨破產后，他離職與人合股引資，興辦了瑞豐包裝公司。果然，在不到5年的時間里，便把瑞豐包裝辦成了重慶紙箱業的骨干企業。在包裝界小有名氣。2006年，銷售已達6000萬元。年均增長速度達50%以上。目前，已擁有兩條瓦楞紙板生產線和多臺多色印刷開槽機，其中包括新上的先進的臺灣線幅寬2.2m高速生產線。年生產能力達7000萬㎡，職工也有200余人，企業一派欣欣向榮，頗有凝聚力。中國50強進入重慶的名牌企業以及本市的工業骨干企業如重慶海爾、重慶百事、康明斯、重慶啤酒、宏聲集團、利時德、長江軸承等等，都在嚴格審核后欣然選擇了瑞豐公司作穩定的包裝供方。
瑞豐公司在這么短的時間內，完全依靠調動自身的力量，穩扎穩打地創造出如此驕人的業績，這在重慶乃至整個西部地區的紙箱行業中，都是罕見的。究其原因，我想除了肖明凱君自身具備優秀的素質和獨特的優勢外，與他的主要管理團隊在華亞公司的工作經歷和接受的先進管理理念及培訓有著重要關系。
瑞豐公司高度重視通過提升企業內部管理來提高產品競爭力。公司現已實現了管理的辦公自動化，無紙化。市場開發、生產運行、計劃安排、物資流轉、工藝設計、下單包括生產線上的作業，都由電腦系統集中控制。公司中高層管理人員全部配置了手提電腦，無論身在何處，都能及時對上述情況一目了然，運籌帷幄。這樣的企業的生產效率、產品質量焉能不提高！前年7月，我在該廠看我們的一張給“萬平米紙板天然氣耗量攻關小組獎勵的通知”時，給我留下深刻的印象。原來，為了進一步內部挖潛降耗，對蒸汽耗量進行技術攻關，組織了專業人員和操作工在內的攻關小組，通過近兩個月的努力，使每萬平米紙板天然氣耗量從180立方米降低到110立方米，僅此一項，就節約20多萬元。攻關小組成員都得到獎勵。據我了解，這年，有不少紙箱廠也在設法節約天然氣，但引入“萬平米瓦楞紙板天然氣耗量”這一指標概念的，在瑞豐是第一家。這表明，當民營股份制企業機制與先進的企業管理理念有機結合時，企業的發展和產品競爭力真是不可限量。
在瑞豐包裝紙品有限公司成立五周年之際，祝重慶瑞豐包裝制品有限公司繼續發揮其優勢，再接再厲，更上一層樓。

作者：117.95.108.*   發表時間：2010-08-10 16:02:27

小學數學教學培養創新意識的研究與實踐
刁悟著
遼寧大學出版社
【裝幀】22.00
【出版年月】2009

作者：221.181.132.*   發表時間：2010-08-26 14:18:52